1 КОНСТРУКТИВНО ОБСЛЕДВАНЕ СТРОЕЖ ОБЕКТ: Бл. 218, кв. "Гео Милев"- район Слатина", ул. Сирак Скитник, 9, Община Столична, София I.Фактическо състояние

Препис

1 1 КОНСТРУКТИВНО ОБСЛЕДВАНЕ СТРОЕЖ ОБЕКТ: Бл. 218, кв. "Гео Милев"- район Слатина", ул. Сирак Скитник, 9, Община Столична, София I.Фактическо състояние. Сградата на Бл. 218, кв. "Гео Милев"- район Слатина", ул. Сирак Скитник, 9 Община Столична, София е строена през периода г. Понастоящем сградата се ползва и функционира съгласно предназначението си за живеене. Като цяло сградата се състои от: Блок сграда /сутерен и осем етажа/, Блок сграда състояща се от Вх. А, Б, В и Г /сутерен и осем етажа/, Ситуационна схема на блока: Извършено е архитектурно заснемане с отразяване на структурни и естетически промени на панелна жилищна сграда блок 218, квартал Гео Милев Район Слатина, който е на 8 (осем) етажа, сутерен без подпокривно пространство. При сутерена и покрива не се установява разлика в денивилационно отношение. В обяснителната записка на Блок 218 към проекта от 1970г. е приложено: цитирам... Прилага се монтажен блок тип Бс-VΙΙΙ-Сф-/ /х3, производство на ДК1 по новата номенклатура. Между отделните блокове в сутерена има 22см.фуга, а в етажите 12см. ; ФАСАДА

2 2 МЕЖДУ ВХ. Б И ВХ. В Съгласно Наредба 5 от 28 декември 2006 г. за техническите паспорти на строежите (Обн., ДВ, бр. 7 от 2007 г.; изм. и доп., бр. 38 от 2008 г.), Глава трета Обследване на съществуващи строежи : Обследването включва: 1. съставяне на информационна база данни за нормативните (проектните) стойности на техническите характеристики на обследвания строеж, в т.ч. и тези, свързани със съществените изисквания по чл. 169, ал. 1-3 ЗУТ; 2. установяване на действителните технически характеристики на строежа по разделите на част А от техническия паспорт; 3. анализ на действителните технически характеристики на строежа и оценка на съответствието им с нормативните стойности, определени в т. 1; 4. разработване на мерки; 5. съставяне на доклад за резултатите от обследването. Действителните технически характеристики на строежа се установяват чрез: 1. събиране, проучване и анализ на наличната техническа документация; 2. екзекутивно заснемане - при липса на техническа документация; 3. оглед и измервания на строежа за събиране на технически данни (описват се видът и размерите на дефектите, повредите или разрушенията в строежа); 4. извършване на необходимите изчислителни проверки (свързани с измервания, пробни натоварвания и др.).

3 ФАСАДИ ОТ КЪМ АПТЕКАТА НА ГЪРБА НА ВХ. А 3

4 ФАСАДИ ОТ КЪМ ВХ. А 4

5 ФАСАДИ ОТ КЪМ ВХ. Г 5

6 Блок 218 основен корпус Вх. А и Б 6

7 7 ВХОД А ВХОД Б Блок 218 основен корпус Вх. В и Г

8 8 ВХОД В ВХОД Г Обследването е извършено на следните етапи: Етап 1./ Проверка на наличната проектна документация; Няма пълна такава. Чертежите са непълни. Етап 2./ Обследване на носещата конструкция за установяване геометричните размери на сградата като цяло и на местоположението на характерни конструктивни елементи. Етап 3./ Определяне на механичните характеристики на вложените материали - бетон и стомана. Етап 3.1./ Определяне на механичните характеристики на вложените материали - бетон и стомана. Етап 4./ Установяване на наличие на повреди, провисвания, пукнатини и други дефекти в конструкцията. Етап 5./Оценка, препоръки и заключение. ВХОД А - Б и В Г Входни данни - Конструкция Схема на нивата Наименование z [m] h [m] покривна плоча типова плоча Таблица на материалите No Наименование на материала E[kN/m2] μ γ[kn/m3] αt[1/c] Em[kN/m2] μm 1 Бетон 3.000e e e Бетон 3.000e e e

9 Изометрия 9

10 10 Входни данни - Натоварване Случаи на натоварване No Наименование 1 s.t. (g) 2 postoqnni tovari 3 polezni tovari 4 snqg 5 fundament 6 X 7 Y 8 SRSS: VI+VII 9 Комб.: I+II+III+IV 10 Комб.: 1.35xI+1.35xII+1.5 xiii+1.5xiv 11 Комб.: I+II+0.3xIII+V+VI 12 Комб.: I+II+0.3xIII+V+VII 13 Комб.: I+II+0.3xIII+V+VIII 14 Комб.: I+II+0.3xIII+V-1xVIII

11 11

12 12

13 13

14 14

15 15

16 16

17 Изчисление - Статика 17

18 Оразмеряване (бетон) 18

19 19

20 20

21 21

22 22 Модален анализ Сеизмичен анализ - допълнителни опции: Маси концентрирани само в селектираните нива Коефициент за коравина на опори: Пренебрегват се трептенията по ос Z Фактори на натоварване за изчисление на масите No Наименование Коефициент 1 s.t. (g) postoqnni tovari polezni tovari snqg fundament 0.00 Разпределение на масите по височината на обекта Ниво Z [m] X [m] Y [m] Маса [T] T/m2 покривна плоча типова плоча Общо: Положение център на коравините Ниво Z [m] X [m] Y [m] покривна плоча типова плоча Ексцентрицитет по нивата Ниво Z [m] eox [m] eoy [m] покривна плоча типова плоча Периоди на трептене на конструкцията No T [s] f [Hz]

23 23 Изчисление - Сеизмичност Изчисление - Сеизмичност: 8 (ENV 1998) Почва категория: D Кат. на значимост: III (γ=1.0) Съотношение ag/g: 0.23 Коеф. на поведение: 3 Коефициент на затихване: 0.05 S: 1.35 Tb: 0.2 Tc: 0.8 Td: 2 Направление на земетръсните сили: Наименование Kx Ky Kz X Y X Форма 1 Форма 2 Форма 3 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 4 Форма 5 Форма 6 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 7 Форма 8 Форма 9 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 10 Форма 11 Форма 12 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 13 Форма 14 Форма 15 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 16 Форма 17 Форма 18 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча

24 24 Σ= Форма 19 Форма 20 Всички форми Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Y Форма 1 Форма 2 Форма 3 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 4 Форма 5 Форма 6 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 7 Форма 8 Форма 9 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 10 Форма 11 Форма 12 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 13 Форма 14 Форма 15 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 16 Форма 17 Форма 18 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча

25 25 Σ= Форма 19 Форма 20 Всички форми Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Коефициент на участие - относително участие Форма \ Наименование 1. X 2. Y Коефициент на участие - активирана маса Форма UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%) Изчисление - Статика

26 26

27 27

28 28

29 29

30 30

31 31

32 2.0 Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Сечение Оразмеряване (бетон) Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 1.80 cm2 (мин.:13.37) Aa2 = 1.80 cm2 (мин.:13.37) Aav = ±1.88 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±0.94 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/356.5 cm Ab = cm2 Сечение Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.59 cm2 (мин.:13.37) Aa2 = 0.59 cm2 (мин.:13.37) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.03 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/356.5 cm Ab = cm2 Сечение Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:13.37) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:13.37) Aav = ±1.25 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.01 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/356.5 cm Ab = cm2 Сечение Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:13.37) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:13.37) Aav = ±0.56 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±0.94 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/356.5 cm Ab = cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:19.88) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:19.88) Aav = ±1.72 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.04 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/530 cm Ab = cm2 Сечение 6-6

33 2.0 Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa b/d = 25/530 cm Ab = cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:19.88) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:19.88) Aav = ±1.67 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.22 cm2/m (мин.:±2.50) Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aav = ±1.77 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.21 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/ cm Ab = cm2 Сечение Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.19 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/ cm Ab = cm2 Сечение Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aav = ±1.05 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.15 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/ cm Ab = cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:20.72) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:20.72) Aav = ±1.48 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.08 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/ cm Ab = cm2 Сечение b/d = 25/80 cm Ab = 2000 cm2

34 2.0 Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Md = knm Nd = kn Td = kn Сечение εb/εa = / Aa1 = 3.33 cm2 (мин.:3.00) Aa2 = 3.33 cm2 (мин.:3.00) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.22 cm2/m (мин.:±2.50) I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.45 cm2 (мин.:3.00) Aa2 = 3.45 cm2 (мин.:3.00) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.54 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/80 cm Ab = 2000 cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 5.87 cm2 (мин.:4.84) Aa2 = 5.87 cm2 (мин.:4.84) Aav = ±1.88 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±3.12 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/129 cm Ab = 3225 cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 4.68 cm2 (мин.:4.91) Aa2 = 4.68 cm2 (мин.:4.91) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±2.67 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/ cm Ab = cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.54 cm2 (мин.:4.84) Aa2 = 3.54 cm2 (мин.:4.84) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±2.64 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/129 cm Ab = 3225 cm2 Входни данни - Конструкция Схема на нивата Наименование z [m] h [m] покривна плоча типова плоча Таблица на материалите No Наименование на материала E[kN/m2] μ γ[kn/m3] αt[1/c] Em[kN/m2] μm 1 Бетон 3.000e e e

35 35 2 Бетон 3.000e e e Изометрия

36 36 Входни данни - Натоварване Случаи на натоварване No Наименование 1 s.t. (g) 2 postoqnni tovari 3 polezni tovari 4 snqg 5 fundament 6 X 7 Y 8 SRSS: VI+VII 9 Комб.: I+II+III+IV 10 Комб.: 1.35xI+1.35xII+1.5 xiii+1.5xiv 11 Комб.: I+II+0.3xIII+VI 12 Комб.: I+II+0.3xIII+VII 13 Комб.: I+II+0.3xIII+VIII 14 Комб.: I+II+0.3xIII-1xVIII

37 37

38 38

39 39

40 Изчисление - Статика 40

41 Оразмеряване (бетон) 41

42 42

43 43

44 44

45 45 Модален анализ Сеизмичен анализ - допълнителни опции: Маси концентрирани само в селектираните нива Коефициент за коравина на опори: Пренебрегват се трептенията по ос Z Фактори на натоварване за изчисление на масите No Наименование Коефициент 1 s.t. (g) postoqnni tovari polezni tovari snqg fundament 0.00 Разпределение на масите по височината на обекта Ниво Z [m] X [m] Y [m] Маса [T] T/m2 покривна плоча типова плоча Общо: Положение център на коравините Ниво Z [m] X [m] Y [m] покривна плоча типова плоча Ексцентрицитет по нивата Ниво Z [m] eox [m] eoy [m] покривна плоча типова плоча Периоди на трептене на конструкцията No T [s] f [Hz]

46 46 Изчисление - Сеизмичност Изчисление - Сеизмичност: 8 (ENV 1998) Почва категория: D Кат. на значимост: III (γ=1.0) Съотношение ag/g: 0.23 Коеф. на поведение: 3 Коефициент на затихване: 0.05 S: 1 Tb: 0.15 Tc: 0.4 Td: 2 Направление на земетръсните сили: Наименование Kx Ky Kz X Y X Форма 1 Форма 2 Форма 3 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 4 Форма 5 Форма 6 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 7 Форма 8 Форма 9 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 10 Форма 11 Форма 12 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 13 Форма 14 Форма 15 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 16 Форма 17 Форма 18 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча

47 47 Σ= Форма 19 Форма 20 Форма 21 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 22 Форма 23 Форма 24 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 25 Форма 26 Форма 27 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 28 Форма 29 Форма 30 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Всички форми Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Y Форма 1 Форма 2 Форма 3 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 4 Форма 5 Форма 6 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча

48 48 Σ= Форма 7 Форма 8 Форма 9 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 10 Форма 11 Форма 12 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 13 Форма 14 Форма 15 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 16 Форма 17 Форма 18 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 19 Форма 20 Форма 21 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 22 Форма 23 Форма 24 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 25 Форма 26 Форма 27 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ=

49 49 Форма 28 Форма 29 Форма 30 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Всички форми Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Коефициент на участие - относително участие Форма \ Наименование 1. X 2. Y Коефициент на участие - активирана маса Форма UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%)

50 Изчисление - Статика

51 51

52 52

53 53

54 54

55 55

56 56

57 57

58 58

59 59

60 60

61 61

62 2.0 Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Сечение Оразмеряване (бетон) Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 1.80 cm2 (мин.:13.37) Aa2 = 1.80 cm2 (мин.:13.37) Aav = ±1.88 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±0.94 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/356.5 cm Ab = cm2 Сечение Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.59 cm2 (мин.:13.37) Aa2 = 0.59 cm2 (мин.:13.37) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.03 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/356.5 cm Ab = cm2 Сечение Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:13.37) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:13.37) Aav = ±1.25 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.01 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/356.5 cm Ab = cm2 Сечение Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:13.37) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:13.37) Aav = ±0.56 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±0.94 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/356.5 cm Ab = cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:19.88) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:19.88) Aav = ±1.72 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.04 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/530 cm Ab = cm2 Сечение 6-6

63 2.0 Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa b/d = 25/530 cm Ab = cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:19.88) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:19.88) Aav = ±1.67 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.22 cm2/m (мин.:±2.50) Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aav = ±1.77 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.21 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/ cm Ab = cm2 Сечение Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.19 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/ cm Ab = cm2 Сечение Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aav = ±1.05 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.15 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/ cm Ab = cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:20.72) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:20.72) Aav = ±1.48 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.08 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/ cm Ab = cm2 Сечение b/d = 25/80 cm Ab = 2000 cm2

64 2.0 Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Md = knm Nd = kn Td = kn Сечение εb/εa = / Aa1 = 3.33 cm2 (мин.:3.00) Aa2 = 3.33 cm2 (мин.:3.00) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.22 cm2/m (мин.:±2.50) I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.45 cm2 (мин.:3.00) Aa2 = 3.45 cm2 (мин.:3.00) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.54 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/80 cm Ab = 2000 cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 5.87 cm2 (мин.:4.84) Aa2 = 5.87 cm2 (мин.:4.84) Aav = ±1.88 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±3.12 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/129 cm Ab = 3225 cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 4.68 cm2 (мин.:4.91) Aa2 = 4.68 cm2 (мин.:4.91) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±2.67 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/ cm Ab = cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.54 cm2 (мин.:4.84) Aa2 = 3.54 cm2 (мин.:4.84) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±2.64 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/129 cm Ab = 3225 cm2 Сечение Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.33 cm2 (мин.:3.00) Aa2 = 3.33 cm2 (мин.:3.00) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.22 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/80 cm Ab = 2000 cm2

65 2.0 Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Aa1 Aa Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.45 cm2 (мин.:3.00) Aa2 = 3.45 cm2 (мин.:3.00) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.54 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/80 cm Ab = 2000 cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 5.87 cm2 (мин.:4.84) Aa2 = 5.87 cm2 (мин.:4.84) Aav = ±1.88 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±3.12 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/129 cm Ab = 3225 cm2 Сечение I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 4.68 cm2 (мин.:4.91) Aa2 = 4.68 cm2 (мин.:4.91) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±2.67 cm2/m (мин.:±2.50) b/d = 25/ cm Ab = cm2 Сечение b/d = 25/129 cm Ab = 3225 cm2 I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.54 cm2 (мин.:4.84) Aa2 = 3.54 cm2 (мин.:4.84) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±2.64 cm2/m (мин.:±2.50)

66 66

67 67

68 68 Входни данни - Конструкция Схема на нивата Наименование z [m] h [m] покривна плоча типова плоча Таблица на материалите No Наименование на материала E[kN/m2] μ γ[kn/m3] αt[1/c] Em[kN/m2] μm 1 Бетон 3.000e e e Бетон 3.000e e e Входни данни - Натоварване Случаи на натоварване No Наименование 1 s.t. (g) 2 postoqnni tovari 3 polezni tovari 4 snqg 5 fundament 6 X 7 Y 8 SRSS: VI+VII 9 Комб.: I+II+III+IV 10 Комб.: 1.35xI+1.35xII+1.5 xiii+1.5xiv 11 Комб.: I+II+0.3xIII+VI 12 Комб.: I+II+0.3xIII+VII 13 Комб.: I+II+0.3xIII+VIII 14 Комб.: I+II+0.3xIII-1xVIII Изчисление - Статика Оразмеряване (бетон)

69 69 Модален анализ Сеизмичен анализ - допълнителни опции: Маси концентрирани само в селектираните нива Коефициент за коравина на опори: Пренебрегват се трептенията по ос Z Фактори на натоварване за изчисление на масите No Наименование Коефициент 1 s.t. (g) postoqnni tovari polezni tovari snqg fundament 0.00 Разпределение на масите по височината на обекта Ниво Z [m] X [m] Y [m] Маса [T] T/m2 покривна плоча типова плоча Общо: Положение център на коравините Ниво Z [m] X [m] Y [m] покривна плоча типова плоча Ексцентрицитет по нивата Ниво Z [m] eox [m] eoy [m] покривна плоча

70 типова плоча Периоди на трептене на конструкцията No T [s] f [Hz] Изчисление - Сеизмичност Изчисление - Сеизмичност: 8 (ENV 1998) Почва категория: D Кат. на значимост: III (γ=1.0) Съотношение ag/g: 0.23 Коеф. на поведение: 3 Коефициент на затихване: 0.05 S: 1

71 71 Tb: 0.15 Tc: 0.4 Td: 2 Направление на земетръсните сили: Наименование Kx Ky Kz X Y X Форма 1 Форма 2 Форма 3 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 4 Форма 5 Форма 6 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 7 Форма 8 Форма 9 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча

72 типова плоча Σ= Форма 10 Форма 11 Форма 12 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 13 Форма 14 Форма 15 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 16 Форма 17 Форма 18 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ=

73 Форма 19 Форма 20 Форма 21 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 22 Форма 23 Форма 24 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 25 Форма 26 Форма 27 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 28 Форма 29 Форма 30 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча

74 типова плоча Σ= Всички форми Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Y Форма 1 Форма 2 Форма 3 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 4 Форма 5 Форма 6 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча

75 Σ= Форма 7 Форма 8 Форма 9 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 10 Форма 11 Форма 12 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 13 Форма 14 Форма 15 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 16 Форма 17 Форма 18 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn]

76 76 Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 19 Форма 20 Форма 21 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 22 Форма 23 Форма 24 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Форма 25 Форма 26 Форма 27 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча

77 типова плоча Σ= Форма 28 Форма 29 Форма 30 Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Всички форми Ниво Z [m] Px [kn] Py [kn] Pz [kn] покривна плоча типова плоча Σ= Коефициент на участие - относително участие Форма \ Наименование 1. X 2. Y

78 Коефициент на участие - активирана маса Форма UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%)

79 79 Изчисление - Статика Оразмеряване (бетон) Сечение 1-1 b/d = 25/356.5 cm Ab = cm2 Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 1.80 cm2 (мин.:13.37) Aa2 = 1.80 cm2 (мин.:13.37) Aav = ±1.88 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±0.94 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение 2-2 b/d = 25/356.5 cm Ab = cm2 Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.59 cm2 (мин.:13.37) Aa2 = 0.59 cm2 (мин.:13.37) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.03 cm2/m (мин.:±2.50)

80 80 Сечение 3-3 b/d = 25/356.5 cm Ab = cm2 Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:13.37) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:13.37) Aav = ±1.25 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.01 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение 4-4 b/d = 25/356.5 cm Ab = cm2 Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:13.37) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:13.37) Aav = ±0.56 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±0.94 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение 5-5

81 81 b/d = 25/530 cm Ab = cm2 I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:19.88) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:19.88) Aav = ±1.72 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.04 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение 6-6 b/d = 25/530 cm Ab = cm2 I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:19.88) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:19.88) Aav = ±1.67 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.22 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение 7-7

82 82 b/d = 25/ cm Ab = cm2 Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aav = ±1.77 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.21 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение 8-8 b/d = 25/ cm Ab = cm2 Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.19 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение 9-9 b/d = 25/ cm Ab = cm2

83 83 Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:17.91) Aav = ±1.05 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.15 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение b/d = 25/ cm Ab = cm2 I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 0.00 cm2 (мин.:20.72) Aa2 = 0.00 cm2 (мин.:20.72) Aav = ±1.48 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.08 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение b/d = 25/80 cm Ab = 2000 cm2 Md = knm Nd = kn

84 84 Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.33 cm2 (мин.:3.00) Aa2 = 3.33 cm2 (мин.:3.00) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.22 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение b/d = 25/80 cm Ab = 2000 cm2 I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.45 cm2 (мин.:3.00) Aa2 = 3.45 cm2 (мин.:3.00) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.54 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение b/d = 25/129 cm Ab = 3225 cm2 I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 5.87 cm2 (мин.:4.84)

85 85 Aa2 = 5.87 cm2 (мин.:4.84) Aav = ±1.88 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±3.12 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение b/d = 25/ cm Ab = cm2 I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 4.68 cm2 (мин.:4.91) Aa2 = 4.68 cm2 (мин.:4.91) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±2.67 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение b/d = 25/129 cm Ab = 3225 cm2 I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.54 cm2 (мин.:4.84) Aa2 = 3.54 cm2 (мин.:4.84) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±2.64 cm2/m (мин.:±2.50)

86 86 Сечение b/d = 25/80 cm Ab = 2000 cm2 Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.33 cm2 (мин.:3.00) Aa2 = 3.33 cm2 (мин.:3.00) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.22 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение b/d = 25/80 cm Ab = 2000 cm2 I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.45 cm2 (мин.:3.00) Aa2 = 3.45 cm2 (мин.:3.00) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±1.54 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение 13-13

87 87 b/d = 25/129 cm Ab = 3225 cm2 I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 5.87 cm2 (мин.:4.84) Aa2 = 5.87 cm2 (мин.:4.84) Aav = ±1.88 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±3.12 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение b/d = 25/ cm Ab = cm2 I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 4.68 cm2 (мин.:4.91) Aa2 = 4.68 cm2 (мин.:4.91) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±2.67 cm2/m (мин.:±2.50) Сечение 15-15

88 88 b/d = 25/129 cm Ab = 3225 cm2 I+II+0.30xIII+V+VIII Md = knm Nd = kn Td = kn εb/εa = / Aa1 = 3.54 cm2 (мин.:4.84) Aa2 = 3.54 cm2 (мин.:4.84) Aav = ±1.87 cm2/m (мин.:±1.88) Aah = ±2.64 cm2/m (мин.:±2.50) Извод: Конструктивната схема е безскелетна със сглобяеми носещи стени. Вертикалното натоварване и хоризонталните сеизмични въздействия се поемат с носещи вътрешни и външни стенни панели. Изчислителната носеща способност на етажните подови конструкции е осигурена при полезно нормативно натоварване 1,5 кn/m2 за жилищните площи и 3 кn/m2 за тераси,стълбища и коридори съобразно Нормите за натоварвания и въздействия след 1964 г. Носещата конструкция е осигурена за сеизмично натоварване съгласно Норми за проектиране на сгради и съоръжения в земетръсни райони 1964г. понеже проекта е от 1968 г. Изчислителния модел на сградите е съобразен с действащите в момента EN 1991 Еврокод 1-Натоварвания и въздействия върху конструкциите и EN 1998 Еврокод 8- Проектиране на конструкциите за сеизмично въздействие. Полезното натоварване на етажните плочи е увеличено на 2 кn/m2 за жилищните площи и 0,75 кn/m2 за покрива. Натоварването от сняг е увеличено на 1,28 кn/m2. Максималните премествания, провисвания и напрежения са в допустимите граници. Конструктивните елементи са оразмерени и вложената армировка е достатъчна за поемане на увеличеното натоварване. ИЗПЪЛНЕНИЕ По Етап 1./ Проверка на наличната проектна документация. Има оригинална проектна документация по част: Конструктивна. Чертежите са непълни. Не са налице актове за приемане на строително-монтажните работи за основната сграда. ИЗПЪЛНЕНИЕ По Етап 2./ Обследване на носещата конструкция за установяване геометричните размери на сградата като цяло и на местоположението на характерни конструктивни елементи. 2.1./ Констатации от обследването. БЛОК 218. СУТЕРЕН: Помещения /мазета/ - в добро техническо състояние.

89 89 МАЗЕТА ВХОД А и Б, КОТА 2,60 м СУТЕРЕН /МАЗЕ/, КОТА 2,60 м, ВХОД А, БЛ. 218, ГЕО МИЛЕВ СУТЕРЕН /МАЗЕ/, КОТА 2,60 м, ВХОД Б, БЛ. 218, ГЕО МИЛЕВ

90 90 МАЗЕТА ВХОД В и Г, КОТА 2,60 м СУТЕРЕН /МАЗЕ/, КОТА 2,60 м, ВХОД В, БЛ. 218, ГЕО МИЛЕВ СУТЕРЕН /МАЗЕ/, КОТА 2,60 м, ВХОД Г, БЛ. 218, ГЕО МИЛЕВ ПОКРИВИ ОТ КОТА + 23,15 м ДО КОТА + 23,60 м ПОКРИВИ: Вх. А и Б

91 91 ВХОД А ВХОД Б ПОКРИВИ: Вх. В и Г

92 92 ВХОД В ВХОД Г

93 93 Мазета, етажи и покриви са в добро техническо състояние при огледите. Спазени са: Натоварване на сгради и съоръжения, 1964 г.; Правилник за строителство в земетръсни райони, 1964 г., който действа до 1987 г.. Носимоспособността на етажните конструкции на сградата са осигурени за експлоатационно натоварване 1,50kN/m2 с коефициент на натоварване 1,4 - според 1 натоварването е 2kN/m2 с коефицент 1,5. Натоварването от сняг е 0,7 kn/m2 с коефицент 1,4 - според ЕС1 1,28 kn/m2 с коефициент 1,5. Експлоатационните натоварвания на сградата са завишени, но резултата от статикодинамичния анализ на сградата показва, че максималните премесвания, провисвания и напрежения са в допустимите граници и вложената армировка е достатъчна за поемане на усилията. Реалното изпълнение на фундаментната плоча на сградата като цяло / и на всяко тяло поотделно/ не е установено тъй като затова е необходимо изкопаване на шурфове и други специализирани измервания, които не са в обсега на настоящето обследване. 2.2/ Вид на строителната система. Тип на конструкцията / За Блок 218 един основен корпус Вх. А, Б, В и Г Блока е изпълнен по система ЕПЖС едропанелно жилищно строителство сглобяеми многоетажни безскелетни жилищни сгради. Тук хоризонталните земетръсни сили се поемат от диафрагмени стени /шайби/. Сутерена е изпълнен монолитно, като и там /в сутерена/ разпределителните стени са сглобяеми /панели/. Стълбищната и асансьорната клетки до кота +/-0,00 м е монолитна, а по етажите са изпълнени със сглобяеми елементи /панели/. Сглобяемите елементи са подови и стенни панели произведени в заводски условия и доставени от ДК-1. Фундирането се осъществява посредством обща фундаментна плоча, армирана с горна и долна армировки. Конструкцията е безскелетна. Едропанелно строителство. Блок 218, Вх. А, Б, В и Г са осеметажни с сутерени. В Блока са разположени апартаменти за живеене. Конструкцията е безскелетна. Поемането на земетръсните сили става от монтажните земетръсни дюбели. Покрива над Блока е плосък над Вх. А, Б, В и Г са тип студен" плоско положени предварително напрегнати във заводски условия стоманобетонови панели. В обяснителната записка на Блок 218 към проекта от 1970г. е приложено: цитирам... Прилага се монтажен блок тип Бс-VΙΙΙ-Сф-/ /х3, производство на ДК1 по новата номенклатура. Между отделните блокове в сутерена има 22см.фуга, а в етажите 12см. ; Антисеизмична устойчивост. Носимоспособност, сеизмична устойчивост и дълготрайност на строежа 2.3./ За всички блокове. Сеизмичните натоварвания се поемат от диафрагми /панели/ шайби, свързващи се във земетръсен дюбел. Конструкцията е безскелетна. Надлъжните оси на подовите конструкции като цяло са недеформируеми в своята плоскост / Преустройства.

94 Не са констатирани извършвани преустройства, засягащи конструкцията на сградата като цяло или на отделни нейни конструктивни елементи. Тази констатация е в резултат на конструктивното обследване и от информация от Администрацията на Район Слатина - СО. 94 база: 2.4./ Нови инвестиционни намерения. Не са заявени нови инвестиционни намерения: При нови инвестиционни намерения да се спазва стриктно действащата нормативна Изпълнение По Етап 3./ Определяне на механичните характеристики на вложените материали - бетон и стомана. Якоста е определена по безразрушителен метод, основаващ се на измерване на еластичния отскок на склерометър тип Шмидт N", съгласно изискванията на БДС EN (БДС ) Изпитване на бетон в конструкции. Част 2: Изпитване без разрушаване. Определяне големината на отскока". С оглед достовеност на резултатите и за улеснение на работата са подбрани участъци в достъпни зони с подходящ повърхностен слой на бетона, сравнително запазен, без видими дефекти и с гладка и суха повърхност. За всеки обследван участък е избрано поле с площ см2, като за всяко поле са нанесени минимум десет удара и измерени съответно толкова отскоци на уреда. Средно аритметичната стойност на единичните резултати за измерените отскоци ср.) е показател за средната вероятна якост на натиск (Rs). Якоста на натиск е получена чрез коригиране на средната вероятна якост на натиск (Rs) с коефициент на възраст и коефициент на съгласуване, определен въз основа на разрушително изпитване на подобни бетони на подобна възраст. Статистическата оценка на получената якост е извършена съгласно изискванията на БДС EN 13791:2007/NA:2011 "Оценяване на якостта на бетона на място в конструкции и готови бетонни елементи. Националното приложение (NA) и БДС EN 206-1/NA Бетон. Част 1: Спецификация, свойства, производство и съответствие. Националното приложение (НА) на БДС EN 206-1:2002". В конкретния случай. Приложение - Табл.1 резултати от предварителното изпитване. по ред Точка Среден отскок % Корекция за положени е на уреда % Кориги ран отскок % Вероят на якост на натиск МПа СтБ стени вътрешни сутерен 1.1. СтБ стени вътрешни сутерен 38,2 хор. 38, СтБ стени вътрешни сутерен 32,1 хор. 32, СтБ стени вътрешни сутерен 38,5 хор. 38, СтБ стени вътрешни сутерен 43,8 хор. 43, СтБ стени вътрешни сутерен 38,2 хор. 38, СтБ стени вътрешни сутерен 42,1 хор. 42, СтБ стени вътрешни сутерен 41,8 хор. 41, СтБ стени вътрешни сутерен 30,4 хор. 30, СтБ стени вътрешни сутерен 42,8 хор. 42, СтБ стени вътрешни сутерен 34,9 хор. 34,9

95 2. СтБ стени вход партер 2.1. СтБ стени вход партер 38,1 хор. 38, СтБ стени вход партер 39,4 хор. 39, СтБ стени вход партер 39,2 хор. 39, СтБ стени вход партер 32,9 хор. 32, СтБ стени вход партер 33,8 хор. 33, СтБ стени вход партер 37,7 хор. 37, СтБ стени вход партер 37,6 хор. 37, СтБ стени вход партер 34,9 хор. 34, СтБ стени вход партер 38,1 хор. 38, СтБ стени вход партер 38,4 хор. 38,4 3. СтБ стени фасада до калканна шайба 3.1. СтБ стени фасада до калканна шайба 43,1 хор. 43, СтБ стени фасада до калканна шайба 44,3 хор. 44, СтБ стени фасада до калканна шайба 41,4 хор. 41, СтБ стени фасада до калканна шайба 44,8 хор. 44, СтБ стени фасада до калканна шайба 43,4 хор. 43, СтБ стени фасада до калканна шайба 41,7 хор. 41, СтБ стени фасада до калканна шайба 39,8 хор. 39, СтБ стени фасада до калканна шайба 41,2 хор. 41, СтБ стени фасада до калканна шайба 43,7 хор. 43, СтБ стени фасада до калканна шайба 43,9 хор. 43,9 4. СтБ стени фасада до вход Б 4.1. СтБ стени фасада до вход Б 36,1 хор. 36, СтБ стени фасада до вход Б 35,7 хор. 35, СтБ стени фасада до вход Б 35,9 хор. 35, СтБ стени фасада до вход Б 33,4 хор. 33, СтБ стени фасада до вход Б 34,4 хор. 34, СтБ стени фасада до вход Б 34,8 хор. 34, СтБ стени фасада до вход Б 37,3 хор. 37, СтБ стени фасада до вход Б 33,2 хор. 33, СтБ стени фасада до вход Б 34,7 хор. 34, СтБ стени фасада до вход Б 36,8 хор. 36,8 5. СтБ стени сутерен вход А 5.1. СтБ стени сутерен вход А 37,1 хор. 37, СтБ стени сутерен вход А 34,4 хор. 34, СтБ стени сутерен вход А 32,7 хор. 32, СтБ стени сутерен вход А 38,1 хор. 38, СтБ стени сутерен вход А 37,7 хор. 37, СтБ стени сутерен вход А 38,9 хор. 38, СтБ стени сутерен вход А 34,4 хор. 34, СтБ стени сутерен вход А 32,6 хор. 32, СтБ стени сутерен вход А 36,6 хор. 36, СтБ стени сутерен вход А 36,9 хор. 36,9 6. СтБ стълба сутерен 6.1 СтБ стълба сутерен 33,4 хор. 33, СтБ стълба сутерен 33,1 хор. 33, СтБ стълба сутерен 31,4 хор. 31, СтБ стълба сутерен 32,7 хор. 32, СтБ стълба сутерен 34,9 хор. 34, СтБ стълба сутерен 29,9 хор. 29,9 95

96 6.7. СтБ стълба сутерен 29,8 хор. 29, СтБ стълба сутерен 36,3 хор. 36, СтБ стълба сутерен 30,4 хор. 30, СтБ стълба сутерен 33,3 хор. 33,3 7. СтБ стени сутерен вход Б 7.1. СтБ стени сутерен вход Б 35,4 хор. 35, СтБ стени сутерен вход Б 36,2 хор. 36, СтБ стени сутерен вход Б 37,7 хор. 37, СтБ стени сутерен вход Б 37,1 хор. 37, СтБ стени сутерен вход Б 37,2 хор. 37, СтБ стени сутерен вход Б 44,8 хор. 44, СтБ стени сутерен вход Б 35,9 хор. 35, СтБ стени сутерен вход Б 39,7 хор. 39, СтБ стени сутерен вход Б 42,1 хор. 42, СтБ стени сутерен вход Б 37,4 хор. 37,4 8. СтБ стени фасада до калканна шайба вход Б 8.1. СтБ стени фасада до калканна шайба вход Б 43,1 хор. 43, СтБ стени фасада до калканна шайба вход Б 45,4 хор. 45, СтБ стени фасада до калканна шайба вход Б 43,2 хор. 43, СтБ стени фасада до калканна шайба вход Б 41,9 хор. 41, СтБ стени фасада до калканна шайба вход Б 40,8 хор. 40, СтБ стени фасада до калканна шайба вход Б 39,6 хор. 39, СтБ стени фасада до калканна шайба вход Б 43,8 хор. 43, СтБ стени фасада до калканна шайба вход Б 41,1 хор. 41, СтБ стени фасада до калканна шайба вход Б 40,4 хор. 40, СтБ стени фасада до калканна шайба вход Б 33,8 хор. 33,8 10. СтБ стени фасада до калканна шайба вход А СтБ стени фасада до калканна шайба вход А 37,8 хор. 37, СтБ стени фасада до калканна шайба вход А 37,9 хор. 37, СтБ стени фасада до калканна шайба вход А 31,5 хор. 31, СтБ стени фасада до калканна шайба вход А 37,1 хор. 37, СтБ стени фасада до калканна шайба вход А 29,9 хор. 29, СтБ стени фасада до калканна шайба вход А 33,3 хор. 33, СтБ стени фасада до калканна шайба вход А 31,8 хор. 31, СтБ стени фасада до калканна шайба вход А 31,7 хор. 31, СтБ стени фасада до калканна шайба вход А 36,1 хор. 36, СтБ стени фасада до калканна шайба вход А 33,4 хор. 33,4 11. СтБ стени вход калканна шайба ет СтБ стени вход калканна шайба ет. 4 37,5 хор. 37, СтБ стени вход калканна шайба ет. 4 44,8 хор. 44, СтБ стени вход калканна шайба ет. 4 36,9 хор. 36, СтБ стени вход калканна шайба ет. 4 34,2 хор. 34, СтБ стени вход калканна шайба ет. 4 43,4 хор. 43, СтБ стени вход калканна шайба ет. 4 33,1 хор. 33, СтБ стени вход калканна шайба ет. 4 44,3 хор. 44, СтБ стени вход калканна шайба ет. 4 44,1 хор. 44, СтБ стени вход калканна шайба ет. 4 38,7 хор. 38, СтБ стени вход калканна шайба ет. 4 35,8 хор. 35,8 96

97 97 Вероятна якост на елементи на бл. 218, кв. Гео Милев Приложение Табл. 2 окончателни резултати R S Коефици R по Обследван елемент N i N ср MPa ент за МРа ред възраст 1 СтБ стени вътрешни сутерен ,2 39,3 0,75 29,5 2 СтБ стени вход партер ,0 37,2 0,75 27,9 3 СтБ стени фасада до вход калканна шайба ,6 51,2 0,75 38,4 4 СтБ стени фасада до вход Б ,2 31,9 0,75 23,9 5 СтБ стени сутерен вход А ,9 40,1 0,75 30,1 6 СтБ стени сутерен вход Б ,3 42,7 0,75 32,0 7 СтБ стълба сутерен ,4 35,7 0,75 26,8 8 СтБ стени фасада вход Б ,3 46,4 0,75 34,8 9 СтБ стени фасада вход А ,1 37,3 0,75 28,0 11 СтБ стени вход калканна шайба, ет ,3 47,7 0,75 35,8 Оценката за Основна сграда - панели. Вероятен бетон БМ 400 или клас В 27,9 Оценката за основни блокове - носеща конструкция е направена въз основа минималната стойност, като резултатите в масовия случай са с минимална стойност МРа. Тя задоволява изискването на БДС за бетон БМ 300 или клас В 25. ИЗПЪЛНЕНИЕ По Етап 4./ Установяване на повреди, провисвания, пукнатини и дефекти в конструкцията. При извършения подробен оглед не бяха констатирани конструктивни проблеми като цяло и в отделни участъци от сградата / корпусите. ИЗПЪЛНЕНИЕ По Етап 5./ Оценка, препоръки и заключение. СЪОТВЕТСТВИЕ НА СГРАДАТА ПО ОТНОШЕНИЕ НА НОРМАТИВНАТА УРЕДБА ПО ЧАСТ КОНСТРУКЦИИ, АКТУАЛНА ПО ВРЕМЕТО, КОГАТО СГРАДАТА Е БИЛА ПРОЕКТИРАНА И КЪМ НАСТОЯЩИЯ МОМЕНТ. Към момента в страната ни действат както българските нормативни документи, така и единната европейска система за проектиране на стоителни конструкции Еврокод. Анализирано е по-подробно съответствието на конструкцията, съгласно българските нормативни документи, тъй като те са по-близки до тези, действали по време на първоначалното проектиране на сградата. Въпреки това, всички бъдещи реконструкции и други намеси, имащи отношение към конструктивни елементи, следва да се извършват при удовлетворяване на изискванията на системата Еврокод. 27,9

98 ПРОТИВОСЕИЗМИЧНО ОСИГУРЯВАНЕ НА СГРАДАТА По времето, когато сградата е проектирана (около 1968-та година) е бил в сила Правилник за строителство в земетръсни райони от 1964-та година. Съгласно този нормативен документ, град София попада в сеизмичен район от VIII-ма степен. За сградата има непълен изготвен и одобрен проект по част Конструкции, от което може да се направи извод, че предписанията на този правилник са заложени в проекта и съответно са изпълнени. По отношение на Наредба No за проектиране на сгради и съоръжения в земетръсни райони от 2012-та година, от момента на построяването си до момента на огледа, сградата е била неколкократно подложена на слаби сеизмични въздействия (под VII-ма степен по скалата MSK), както и на две по-силни и едно по-слабо такива земетресението с епицентър гр.вранча, Румъния от г. усетено в София като VIIма VIII-ма степен по скалата MSK, Стражица България от м г., усетено в София като VI-ма VII-ма степен по скалата MSK и земетресението от г. с епицентър близо до гр. Перник, класифицирано като VII-ма степен по скалата MSK. Няма данни някое от тези земетресения да е предизвикало разрушения, пукнатини или други дефекти по носещи конструктивни елементи от сградата. Няма данни и по сградата да са извършвани намеси, свързани с премахване, нарушаване на целостта или претоварване на носещи конструктивни елементи. Сградата не е сменяла предназначението си, оттам и режима на експлоатация, за който е проектирана, не се е променял през годините. Поради изброеното по-горе, за нея може да се даде положителна оценка на сеизмичната и осигуреност съгласно Чл.6, (2) от Наредба No за проектиране на сгради и съоръжения в земетръсни райони от 2012-та година, тъй като отговаря на заложените в наредбата условия за това. Въпреки това, конструкцията на разглежданата сграда по презумпция не отговаря на редица от актуалните земетръсни изисквания, заложени в нормативните документи, като например минимален клас на бетона, минимални якостни характеристики на стоманата, изисквания за конструиране на елементите, поемащи сеизмични въздействия и д.р. Гореизброените изисквания са още по-строги в Еврокод и съответно те също не са изпълнени. Това налага за сградата да се въведат ограничения за бъдещи дейности по нея свързани с промяна на конструкцията, промяна на експлоатационните натоварвания, надстроявания, реконструкции и т.н. (Чл.5 от Наредба за проектиране на сгради и съоръжения в земетръсни райони ). Ако се предвиждат бъдещи инвестиционни намерения, свързани с подобни намеси, те следва да се изпълняват след изготвяне и одобрение от съответните инстанции на работен инвестиционен проект по всички части, включващ и цялостно укрепване на сградата, съгласно всички актуални изисквания за конструкции, подложени на сеизмични въздействия. НАТОВАРВАНИЯ ЗА СГРАДАТА Сградата вероятно е проектирана съгласно Натоварване на сгради и съоръжения от 1964-та година. За разглежданата сграда, в него са заложени следните експлоатационни натоварвания: кN/m 2 за стаи в блока; кN/m 2 за коридори и стълбища в сградата; Натоварването от сняг върху покривната конструкция, съгласно същия правилник е 0.75 кn/m 2. Натоварването от вятър не е меродавно за разглеждания вид конструкция, поради което не е анализирано. Собствените тегла на материалите не са променяни в покъсните нормативни документи до настоящия момент. По отношение на Наредба 3 за основните положения за проектиране на конструкциите на строежите и въздействията върху тях от 2005-та година, експлоатационните натоварвания за жилищата не са се променили от момента, когато 98

99 сградите са били проектирани. Натоварването за коридори и стълбища е непроменено. Натоварвнето от сняг за гр.софия е завишено на 1.00 кn/m 2. В Еврокод 1: Въздействия върху строителните конструкции фигурират същите стойности на експлоатационните натоварвания за помещенията, както и в българските нормативни документи. Натоварването от сняг обаче, е допълнително завишено на 1.28 кn/m 2. Във всички следващи нормативни документи, след момента на проектиране на сградата, има разлики и в коефициентите на сигурност, за съответния вид натоварване. Тъй като обаче сградата е била експлоатирана, съгласно настоящото си предназначение в продължение на дълъг период от време, и за в бъдеще не се очаква промяна в режима на експлоатация, няма основания да се смята, че усилията в елементите не могат да бъдат поети с наличната им носимоспособност. НОРМИ ЗА ПРОЕКТИРАНЕ НА БЕТОННИ КОНСТРУКЦИИ По времето на проектиране на сградата са били актуални Норми за проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции от 1967-ма година. Поради наличието на одобрен работен проект по част Конструкции, може да се счита, че заложените в тях изисквания са спазени, още повече, че по носещите хоризонтални и вертикални конструктивни елементи не се откриват пукнатини, недопустими деформации или други дефекти. В Норми за проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции от 1996-та година, актуални към днешна дата, няма съществени различия по отношение на изчисление и армиране на стоманобетонните елементи. В Еврокод 2: Проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции има заложени различни изисквания по отношение на конструиране на армировката. Изискват се по-големи дължини на снаждане и закотвяне, въведена е различна номенклатура на армировъчните стомани и д.р. Тези изисквания по презумпция не са спазени. Въпреки това обаче, състоянието на сградата, към настоящия момент, не предполага, че усилията в носещите конструктивни елементи не могат да бъдат поети с наличната им носимоспособност. НОРМИ ЗА ФУНДИРАНЕ По отношение на нормативите, касаещи фундирането на сградата, дългият период на експлоатация дава основания да се твърди, че проектните слягания в основата вече са реализирани, земните пластове са достатъчно добре уплътнени и консолидирани и не би следвало за в бъдеще по сградата да се очакват проблеми свързани с пропадане, изчерпване на носимоспособност или други проблеми свързани със земната основа, след като до този момент няма индикации за наличието на такива. ГЕНЕРАЛЕН ИЗВОД: Класа на бетона отговаря на наредба 2 от г. за изследване сградите на сеизмично въздействие /за проектиране на сгради и съоръжения в земетръсни райони/ и на Еврокод - минималния е В25, но стоманата не отговаря защото по ЕК трябва да се използва min АIII. Конструирането на елементите също не отговаря на наредба 2 и ЕК. Поддържам по горе изводите, които са точно формулирани. Във ЕК натоварванията на помещенията не са 1,5kN, a 2kN. Конструирането на носещите елементи не отговаря на еврокод, но усилията, които възникват в конструкцията в следствие на увеличеното натоварване по ЕК могат да се поемат от конструкцията. В резултат на извършеното обследване се налага следното: 99

100 100 ЗАКЛЮЧЕНИЕ: Конструкцията на обект бл. 218", кв. "Гео Милев"- район Слатина", Община Столична, София е със съхранена носеща способност за вертикални и хоризонтални натоварвания за периода от нейното построяване след 1970 г. На настоящият етап в момента на конструктивното обследване не се налага извършване на специализирани строително-монтажни дейности за осигуряване на носещата способност и антисеизмична устойчивост на конструкцията. Според "Правилник за строителство в земетръсни райони, 1964г. земетръсната интензивност на района на гр. София, е: - Сградата попада в района на София със VIII степен и сеизмичен коефициент Кс=0.05. Отчита коефициент на реагиране. Съгласно стандарт БДС EN ЕС 8 : Проектиране на сгради за сеизмични въздействия, част 3: Оценяване и усилване на сгради" следва: - гранично състояние DL - ниво на информация KL1 и 2 В основната сграда като цяло не са констатирани признаци за повреди от недостатъчна антисеизмична устойчивост. Не са констатирани при огледа наличие на отделни проблемни участъци, които да са описани по-горе в настоящият момент не се налага цялостно преизчисляване и усилване на конструкцията на блока за сеизмични въздействия. Във връзка с констатираното е необходимо да бъдат спазени и изпълнени следните ПРЕПОРЪКИ: За привеждане на конструкцията на строежа към действащите днес строителни норми е необходимо да се извърши следното: За Сградния комплекс. За привеждане на конструкцията на строежа към действащите днес строителни норми и конкретно към чл.169, ал.1 от Закон за устройство на територията /ЗУТ/ е необходимо да се извърши следното: На настоящият етап в момента на конструктивното обследване за Блок 218 с Вх. А, Б, В и Г - сграда не се налага извършване на специализирани строителномонтажни дейности за осигуряване на носещата способност и антисеизмична устойчивост на конструкциите. Съгласно чл. 169 (1) Строежите трябва да бъдат проектирани, изпълнени и поддържани в съответствие с изискванията на нормативните актове и техническите спецификации за: 1./ носимоспособност, устойчивост и дълготрайност на строителните конструкции и на земната основа при експлоатационни и сеизмични натоварвания; Чл (1), т.1 с изпълнени основни препоръки. Основни препоръки за постигане на осигуреност за вертикални натоварвания и въздействия:

101 101 - при изпълнение на нови подови конструкции или настилки да не се надхвърлят стойностите на вертикалните натоварвания, като не се превишава съществуващата маса на съответното етажно ниво. - при изпълнението да се извършват проверки за вертикалните натоварвания съгласно изискванията на "Наредба 3 за основните положения за проектиране на конструкциите на строежите и за въздействията върху тях" от 2004 год. Конструкцията на блока е с носеща способност за поемане на вертикални и хоризонтални сеизмични /земетръсни/ въздействия, която е недостатъчна от гледна точка на съвременните нормативни документи. На настоящият етап в момента на конструктивното обследване за Блока не се налага извършване на специализирани строително-монтажни дейности за осигуряване на носещата способност и антисеизмична устойчивост на конструкциите. При реализация на ново инвестиционно намерение /свързано с реконструкции, основно обновяване, основен ремонт, преустройства, или промяна на предназначението и натоварванията/ е необходимо конструкцията на сградата да се провери по изчислителен начин и докаже съответствието с действащите в момента строителни норми, а именно Наредба за изменение и допълнение на Наредба РД от 2011 г. за проектиране на строителните конструкции на строежите чрез прилагане на европейската система за проектиране на строителни конструкции/ от г. или Наредба РД от 29 декември 2011 г. за проектиране на строителните конструкции на строежите чрез прилагане на европейската система за проектиране на строителни конструкции", "Наредба 3 за основните положения за проектиране на конструкциите на строежите и за въздействията върху тях" 2004 год. Проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции" от 1987 г. и всички действащи в момента български нормативни актове. 2./ Относно констатирани локални проблеми в конструкцията: Проблем 1. В отделни участъци в стени по фасадите на Блок 218 сграда с Вх. А, Б, В и Г. Дефектирала и подкожушена мазилка и мита мозаечна бучарда. Причини: Некачествено изпълнен ремонт подкожушена мазилка в резултат на което компрометирана мита мозаечна бучарда. Лоша технология на СМР. Дългогодишна експлоатация. Препоръки за отстраняване на констатираните проблеми: Извършване на частичен ремонт на фасадите включващ пълно възстановяване целостта на мазилките, бочардите и

102 обработка на стоманобетонните елементи. Това следва да се извърши чрез почистване на бетонната повърхност до здрав бетон и нанасяне на подходящ репариращ състав върху нея. 102 Проблем 2. В подпокривното пространство и по специално с изглед към север се установи при огледа нарушена конструктивна носимоспособност в подпокривното пространство по покривните панели. Забелязват се пукнатини и компроментирана обмазка с болкит и замонолитка с пресят цименто - пясъчен разтвор 1:1 между тях. В следствие на това и северното им изложение съществуват подкожушени цименто пясъчни мазилки по стени и тавани. Причини: Некачествено изпълнен ремонт замонолитки и цименто - пясъчен разтвор 1:1 между тях. Кородирали закладни части на захващане. Препоръки за отстраняване на констатираните проблеми: Възстановяване и преанкериране на закладни части със самозатягащи анкерни болтове и посредством електродъгово заваряване, в т.ч. минизиране по метални повърхности, замонолитка и обработка на делатационните фуги с болкит и с пресят цименто - пясъчен разтвор 1:1 между тях. Проблем 3. В вътрежилищното пространство и по специално на калканните противоземетръсни диафрагми при огледа се установи пукнатини от съсъхването на материалите между диафрагмите и таванните панели. Забелязват се пукнатини и компроментирана обмазка с болкит и замонолитка с пресят цименто - пясъчен разтвор 1:1 между тях. В следствие на това и най-натовареността им при сеизмични въздействия и северното им изложение съществуват подкожушени цименто пясъчни мазилки по диафрагмите. Причини: Некачествено изпълнен ремонт замонолитки и цименто - пясъчен разтвор 1:1 между тях. Кородирали закладни части на захващане. Препоръки за отстраняване на констатираните проблеми: Възстановяване и преанкериране на закладни части със самозатягащи анкерни болтове и посредством електродъгово заваряване, в т.ч. минизиране по метални повърхности, замонолитки и обработка на делатационните фуги с болкит и с пресят цименто - пясъчен разтвор 1:1 между тях. Проблем 4. Във вътрежилищното пространство и по специално на терасите и балконите при огледа се установи незаконно остъкляване, пукнатини от съсъхването на материалите. Забелязват се пукнатини и компроментирана обмазка с болкит и замонолитка с пресят цименто - пясъчен разтвор 1:1 по остъкленото. В следствие на това и най-натовареността им при сеизмични въздействия и северното им изложение съществуват подкожушени цименто пясъчни мазилки по остъкленото отвън и отвътре. Причини: Некачествено изпълнен ремонт метална конструкция /Винкели - 2,5 3 см/, тапети, шпакловки, мозайки, цименто - пясъчен разтвор 1:1 между тях и боядисване на стени. Кородирали закладни части на захващане. Препоръки за отстраняване на констатираните проблеми: Да се премахне металната конструкция /Винкели - 2,5 3 см/, металите на всички остъкления по тересите и сменят с подходяща съвременна дограма съгластно препоръка от енергийния инженер. Възстановяване и преанкериране на закладни части със самозатягащи анкерни

103 103 болтове и посредством електродъгово заваряване, в т.ч. минизиране по метални повърхности и обработка на делатационните фуги с болкит и с пресят цименто - пясъчен разтвор 1:1. Доставка и монтаж на дограма съгласно становище на обследващия архитект / фаза: Идейна, част: Архитектурна /. Проблем 5. В извън жилищното пространство и по специално на Вх. Г се установи оголване на фундаментната плоча и сутеренните стени при огледа свличане на з.м. от валежите върху асфалтовата улица. При огледа се установи пукнатини по мозайката и компроментирана обмазка и напукани, разместени и пропаднали тротоарни плочи. Причини: Вероятна причина за лошото състояние на настилките по прилежащия подход пред входа е неуплътнен обратен насип и проникване на дъждовна вода под плочките, което създава условия за допълнителни слягания и разместване. Препоръки за отстраняване на констатираните проблеми: Да се възстанови съществуващия и направи нов плочник от бетонови тротоарни плочки по цялата дължина, в някои участъци фугиране и префугиране на съществуващия плочник от бетонови плочки, в т.ч. и обработка на делатационните фуги с болкит и с пресят цименто - пясъчен разтвор