ПРОЕКТИРАНЕ НА ФУНДАМЕНТНА ПЛОЧА гл. ас. д-р инж. НИКОЛА АНГЕЛОВ гр. София 2018г.
1. Изходни данни 1.1. Предварителна дебелина на плочата 1 1 h f.lmax 5 8 h 0, 08 0,12.n f ( ) t 0,8 - кота на замръзване t = 0,4 0,6 - почва A 1 t = max H сгр. ;0,8 15 1 t = max H сгр. ;0,8 10 - почва B и C - почва D и E
1.2. План фундаменти
1.3. Бетонно покритие cnom = cmin + cdev c = max c ;c ;10mm { } min min,b min,dur cnom = 45mm - фунд. с подл. бетон
1.4. Материали 1.4.1. Бетон min C20 / 25 Приет C25 / 30 f cd f 25 1,5 1,5 ck = = = 16, 67MPa 1.4.2. Армировка B500B f yd fyk 500 = = = 1,15 1,15 435MPa
2. Въздействия 2.1. Вертикални товари ΣG k ΣQ k - постоянни - експлоатационни ψ 2i = 0,3 - офиси (категория В) ψ 2i = 0 - необитаем покрив; сняг при многоетажни сграда ψ 2i = 0,8 - складове (категория Е)
2. Въздействия 2.2. Характеристични върху фунд. плоча 2.2.1. Постоянни равномерно разпределени - фунд. плоча отчита се автоматично - настилка - обратна засипка - леки прегр. стени 0,15.25 0,3.18 2 0,8[kN / m ] 2 g k [kn / m ] 2.2.2. Експлоатац. равномерно разпред. 2 qk 7,5[kN / m ] = - категория Е1 (склад)
2. Въздействия 2.3. Комбинации 2.3.1. Характеристична Σ G k,i " + " ΣQ 2.3.2. Изчислителна (основна) k,i 1,35. Σ G " + "1,5. ΣQ k,i k,i 2.3.3. Особена (сеизмична) Σ G k,i " + " γrd. Ω.A Ed " + " Σψ2i.Q k,i Възможно приемане: γ Rd = 1,4 Ω = 1,0
2. Въздействия 2.3.3. Особена (сеизмична) Σ G k,i " + " γrd. Ω.A Ed " + " Σψ2i.Q k,i 1, 0 при q 3 - коеф. на завишена γ Rd = 1,2 носимоспосбност Ω = R E di di q R di Edi - носимоспосбност - въздейсттвие
3. Статическо изчисление 3.1. 3-D модели
3.2. Винклерова константа
3.3. Земен натиск [7]
3.4. Мx от изчислителна комбинация
3.5. Положителни Мx от изчисл. комб.
3.6. Отрицателни Мx от изчисл. комб.
3.7. Мy от изчислителна комбинация
3.8. Положителни Мy от изчисл. комб.
3.9. Отрицателни Мy от изчисл. комб.
3.10. Усукващи Мxy от изчисл. комбинация Прието да не се отчитат с усреднена стойност при оразмеряването на огъване. M ср. xy 115kNm / m
3.11. Полож. Мx-max от особена комб.
3.12. Отриц. Мx-min от особена комб.
3.13. Полож. Мy-max от особена комб.
3.14. Отриц. Мy-min от особена комб.
3.15. Усукващи Мxy-max от особена комбинация Прието да не се отчитат с усреднена стойност при оразмеряването на огъване. M ср. xy 110kNm / m
3.16. Усукващи Мxy-min от особена комбинация Прието да не се отчитат с усреднена стойност при оразмеряването на огъване. M ср. xy 110kNm / m
4. Оразмеряване на огъване 4.1. Основна мрежа ρmin A = b.d. ρ Избор мрежа с A = A Избор на основна мрежа на база s,min 1 min s,осн.мрежа s,1 Определяне на момент, поеман от основната мрежа x = f ( ) yda s,1 / 0,8fcdb ξ = x / d 0,45 2 z = d 0, 4x 2 M = A.f d 0, 4x Rd s,1 yd 2 ( ) M Rd,i
4. Оразмеряване на огъване 4.2. Процедура и ограничения M Ed,i Ed,i m Ed,s = ζ, ξ As,req = Избор 2 bdi fcd ζdifyd ξ 0,45 f 3 2 fctm = 0,3 f A = max A s,min s,max = 0, 04.b.d ctm 0, 26 b.d i fyk 0, 0013.b.d i i M ck
4. Оразмеряване на огъване 4.2. Процедура и ограничения M Ed,i Ed,i m Ed,s = ζ, ξ As,req = Избор 2 bdi fcd ζdifyd s max,slab 2h f min 250mm = M ρ = A s,req b.d i ρ = l A s,prov b.d i
4. Оразмеряване на огъване 4.3. Таблица за оразмеряване на огъване max M = M + M x(y) x(y) ср. xy
4. Оразмеряване на огъване 4.4. Зони за допокриване с долна армировка по x от меродавната комб. M M M Ed,i Rd,i ср. xy
4. Оразмеряване на огъване 4.5. Зони за допокриване с долна армировка по y от меродавната комб. M M M Ed,i Rd,i ср. xy
4. Оразмеряване на огъване 4.6. Зони за допокриване с горна армировка по x от меродавната комб. M M M Ed,i Rd,i ср. xy
4. Оразмеряване на огъване 4.7. Зони за допокриване с горна армировка по y от меродавната комб. M M M Ed,i Rd,i ср. xy
5. Проверка на продънване d = d + d 2 1 2 Натисков диагонал: β0.ved VRd,max 0, 25.f cd.u o.d Ненужно напречно армиране: β(a).ved,red V Rd,c(a) = νrd,c(a).d.u(a) 1/3 0,12.k.(100 ρlf ck ).(2d / a) Rd,c(a) max 3/2 1/2 0,035k f ck.(2d / a) ν =
5. Проверка на продънване 5.1. При колони (основна комбинация) β = 1, 05 1,10 VEd,red = VEd A cont(a). σm σm - за ненатоварена безтегловна фунд. плоча
5. Проверка на продънване 5.2. При стена (сеизмична комбинация) VEd,red = VEd A cont(a). σm MEd,red = k.m Ed MEd k = 0,4 0,6 β (a) = 1+ M V Ed,red Ed,red u(a) W(a)
5. Проверка на продънване 5.2. При стена (сеизмична комбинация) u(a) = 2( π.a + 3d + b ) + 0,5(l 3d)(2 + a / d) w w 2 w w w w W(a) = (l 3d) / 3+ b (l + 2a) + π.a(1, 26a + l ) + + 3d(l 1,5a) w
5. Проверка на продънване 5.2. При стена (сеизмична комбинация) u0 = 2(lw + b w ) W0 = l w (bw + l w / 2) β 0 = 1+ 0,8M u V Ed 0 W Ed 0
6. Проверка на напрежения в осн. плоскост 6.1. Особена комбинация L f L f 6, f k f L e. i z s σ = d K 6.2. Основна комбинация 3,6 6, f k f f e 6, f k f L e 4 6, f k f f L e L
Армировъчен план долна армировка
Армировъчен план горна армировка
Литература 1. БДС ЕN 1991 Еврокод 1. Въздействия върху строителните конструкции. 2. БДС ЕN 1992-1-1 Еврокод 2. Проектиране на бетонни и стомано-бетонни конструкции. Част 1-1: Общи правила и правила за сгради. 3. БДС ЕN 1998 Еврокод 8. Проектиране на конструкции за сеизмични въздействия. 4. Велинов, К., Ангелов, Н., Георгиев, Ат., БДС EN 1992-1-1: Указания, София, 2014г. 5. Георгиев, Ат., Продънване, София, 2011г. 6. Георгиев, Ат., Срязване на стоманобетонни стени на сгради модел и носимоспособност при сеизмични въздействия, Международна конференция, Варна, 2012г. 7. Кърджиев, В., Изчисляване на гладка фундаментна плоча, електронно указания 8. Милев, Й. Еврокод 8. Сеизмично проектиране на стоманобетонни конструкции. Част първа. Практическо ръководство, София, 2012г. 9. Милев, Й., Кърджиев, В., Еврокодове. Ръководство за проектиране на стоманобетонни конструкции. Част първа. Многоетажна офис сграда., София, 2012г. 10. Русев, К. Еврокод 2. Ръководство по стоманобетон, София, 2012г.