ПРОЕКТИРАНЕ НА ЕДНООТВОРНО ЕДНОЕТАЖНО СГЛОБЯЕМО СКЛАДОВО ХАЛЕ гл. ас. д-р инж. Никола Ангелов гр. София 2018г.
III. НАПРЕЧНА РАМКА 1. Разрез А-А М1:100
2. Статическа схема
3. Товарна площ на рамката
4. Въздействия 4.1. Постоянни характеристични G 4.1.1. Собствено тегло колона g c = h b c c. 25, [ kn / m] 4.1.2. Реакция от ригела G r, k, [ kn] Препоръчва се e 1 = 0. 4.1.3. Стенно ограждане ( H ) g p, k B p 0,6, g p = [ kn / m] H 2, = ( тегло ограждане ~ 0,1kN / m ) 0,5 [ kn / m g p k + 2 ]
4. Въздействия 4.1. Постоянни характеристични G e = hc / 2 50 2 / 3a a 1 = l a 50
4. Въздействия 4.2. Променливи Q 4.2.1. Сняг S s = µ 1CeCt. sk.2b, [ kn / m] µ 1 = 0,8 при α 30 Ce C t = 0,8 =1 - открити местн. 0 - топлоизол. покрив 4.2.2. Експлоатационен товар I q = q k. 2B, [ kn / m] 2 q k = 0,75kN / m - неизп. покрив кат. H
4. Въздействия
4. Въздействия 4.2.3. Вятър W (вж. [6])
4.2.3. Вятър W
4.2.3. Вятър W
4.2.3. Вятър W 4.2.3.1. Вятър в равнината на рамката
4.2.3. Вятър W 4.2.3.1. Вятър в равнината на рамката
4.2.3. Вятър W 4.2.3.1. Вятър в равнината на рамката we, i = k. q p ( z). C pe, ib, [ kn / m] w k q ( z). C 2B, [ kn / re, i =. p pe, i m ] - за колони - за ригел
4.2.3. Вятър W 4.2.3.2. Вятър извън равнината на рамката we, 3 = k. q p( z). C pe, 3B, [ kn / m] w k q ( z). C 2B, [ kn / re, 4 =. p pe, 4 m ] - за колони - за ригел
4.3. Сеизмично въздеиствие A E E = S. M d w,1 T 1 2π Q, [sec] w,1 = δ11 δ11 g
4.3.1. Маса на конструкцията ψ 2, I = 0 G Q " + ψ g g k, i k, i M w, 1 = " E, i ψ = E, i ϕψ 2, i G 0,3 при 0,8 ψ 2, = S S ϕ = 1 G 0 при > 0,8 S - за покрив
4.3.2. Спектър на реагиране g gr I a a. = γ I 1 γ = - II клас значимост (невключени в друг)
4.3.3. Карта на сеизмично райониране a gr g
4.3.4. Коефициент на поведение - - дисипация; - дуктилност; - нелинейно поведение. q p α u q0 = 3. = 3.1,1 = α 1 3,3 - базова стойност q p = q0kw = 3,3.1 = 3,3
4.3.5. Междуетажни премествания E = S. M d w,1 ν = 0,5 = S. M. δ d w, 1 H. q p. ν 200 11
4.5. Комбинации 1,35 " G " + 1,5 " S" + 1,5.0,6 " I" + 1,5.0,6 " W" 1,35 " G " + 1,5 " I" + 1,5.0,5 " S" + 1,5.0,6 " W" 1,35 " G " + 1,5 " W" + 1,5.0,5 " S" + 1,5.0,6 " I" 1,35 " G " + 1,5 " S" + 1,5.0,6 " I" " G " + 1,5 " W" " G " ±A E
IV. КОЛОНА 1. Материали и бетонно покритие DCM minc20/ 25 B500B или B500C NEd ν d = 0,65 b h c c cd S4 XC2 / XC3 c nom = 45mm надл. пръти 35mm стремена REI120 c, = nom w 35 mm
2. Интеракционна диаграма и оразм. по нормални сечения сеизмична комбинация
3. Моменти от втори ред e 1 - В присъстват имперфекциите само при несейзмични ситуации. lo M = 1,5 H Ed e = M0Ed 1+ e e2 4 l 5,5.10 β 0 = h h 2 1 2
3. Моменти от втори ред вж. [6] ν c d = N A c c i = I / - изчислени с As,min. Ed cd A c ϕ e = ϕ ϕ(, t 0 ) = (, t0 ) 2 M Ed, Qp lo =1, 5L c EI = kcecd Ic + EsI s 2 h c I s = kc = k1k2 /(1 + ϕe ) As, i di 2 2 2 E k ck cd = E cm /1,3 N b π EI / l0 1 = 2 20 π /8 η = 1+ ν dλ ν 0 k2 = = dl 0,2 N b / N Ed 1 170 170. i M Ed
4. Оразмеряване на срязване γ Rd =1,1 - завишена носимосп. VEd VRd, max = bc zν1 cd /(cot gθ + tgθ ) V Ed z 0, 8h c Позволено приемане: V swd = A s sw w ν 1 ywd z = 0,6 ywk = 1,25 ywd A = n sw cot. a sw,1 gθ
5. Осигуряване на локална дуктилност µ φ Вместо това се проверява: = 2q 0 µ φ,u µ φ 1 1+ 2( q αω wd 0 при T Tc 1) T 1 30µ ν φ 1 T d ε c yd b c b 0 0,035
5. Осигуряване на локална дуктилност cd yd w sw sw cd yd c sw wd s b h l A V V 0 0 1, = = ω = = 0 0 0 0 2 2 1 2 1 6 1 h s b s h b b w w i α n α s α
6. Конструктивни правила
6. Конструктивни правила
V. ФУНДАМЕНТ 1. Разрез А-А М1:100 minc20 / 25 B500B или B500C φ 10mm c nom = 45mm 1 H почва A и B 1 15 D H почва C, D и E 10 точка на замръзване
2. Капацитивно корегирани резултати от особена комбинация (само за носеща способност на фундаментите) E Fd = EF, G + γ RdΩEF, E 1 при q p 3 γ Rd = 1,2 при qp > 3 M Rd Ω = min qp M Ed
3. Размери на основната плоскост характеристични стойности 3,,.e G h V M M k w Ek Ek k + = k w k Ek k W G N N,,, + + = M ( ) k k e L B N q,, max 2 / 3 2 = k k k N M e,,, =? k k B L M B L N q 2,, 6 ± =
3. Размери на основната плоскост характеристични стойности
3. Размери на основната плоскост 3.1. Особена комбинация k L e L 6, k L e 3.2. Основна комбинация 3,6 6,k 6, k L e 4 6, k L e L
4. Определяне площа на необх. арм. изчислителни стойности M, d = M Ed + VEdh Gw, d.e3 N, d = NEd + Gw, d + W, d
4. Определяне площа на необх. арм. изчислителни стойности
4. Определяне площа на необх. арм. c nom = 45mm d h 75mm w k 0, 3mm smax = 200mm smin = 100mm ρ min = 0,1%
5. Проверка на продънване само с.т.колона N = b c q = gr, g c h c Lc.25.1,6 Nc L B Nc A 1, inqgr, g ν Ed = 2ν u d 1 Rd, c
6. Конструиране
Литература 1. БДС ЕN 1991 Еврокод 1. Въздействия върху строителните конструкции. 2. БДС ЕN 1992-1-1 Еврокод 2. Проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции. Част 1-1: Общи правила и правила за сгради. 3. БДС ЕN 1998 Еврокод 8. Проектиране на конструкции за сеизмични въздействия. 4. Велинов, К., Ангелов, Н., Георгиев, Ат., БДС EN 1992-1-1: Указания, София, 2014г. 5. Георгиев, Ат., Продънване, София, 2011г. 6. Милев, Й., Кърджиев, В., Методически указания за курсово проектиране за специалност ССС Стоманобетонна сглобяема едноетажна едноотворна складова града едноотворна складова сграда, съгласно изискванията на Еврокод, София, 2012г. 7. Милев, Й. Еврокод 8. Сеизмично проектиране на стоманобетонни конструкции. Част първа. Практическо ръководство, София, 2012г. 8. Милев, Й., Кърджиев, В., Еврокодове. Ръководство за проектиране на стоманобетонни конструкции. Част първа. Многоетажна офис сграда., София, 2012г.